15crmo合金管如何顺应市场需求提高自己的壁厚的？

　　随着市场上对15crmo合金管需求的提高，我们15crmo合金管厂也开始进行生产技术革新，我厂技术部研究人员对15crmo合金管生产技术进行了适当的分析，发现现在市场上对15crmo合金管的壁厚要求更高了，以前市场多数需要5cm的，但是现在随着市场发展，7cm的需求占据市场百分之六十，所以我们15crmo合金管厂着重在壁厚上下功夫，不断地进行试验，经过反复琢磨，15crmo合金管的壁厚达到8cm，接下来小编着重给大家介绍一下15crmo合金管的壁厚发展过程，也希望帮助大家进一步认识15crmo合金管。

　　第一，采用15crmo合金管双向贯通式节点后，壁厚程度有所改进，并且在原来的基础上还加大了15crmo合金管壁厚的程度。相通的15crmo合金管在节点部位有两块板件被断开，造成传力面积减少，使得弯矩引起的应力传递路线曲折，这是造成应力集中的增加节点域板件厚度，即增大钢板平面外的抗弯刚度及平面内的薄膜刚度。节点端头加设15crmo合金管。在节点端头与球壳杆件施焊时，在其端头部位加设竖向或水平15crmo合金管(b、c)，以间接闭合节点处的传力路线。主要原因。试件中节点域钢板与杆件钢板等厚，也即杆件截面在节点域处的减少未得到任何补偿，使应力集中现象特别显著。节点的夹角变形性能试验过程中在距节点边缘400mm的炜线杆件处各布置了一个竖向位移计C51、C52，由此可测得该点处的竖向位移。

　　第二，又根据炜线杆上应变片的测值可知在加载至最终时炜线杆件本身仍处于弹性状态，这说明该点位移同时包含了炜线杆件的弹性变形和节点夹角变形的影响;扣除前者即可得到节点夹角变形所引起的位移。为此，在上述有限元分析模型基础上，又建立了一个节点域全刚化的有限元分析模型，其节点域经向、炜向全部用等厚度钢板封闭，这一节点刚化模型在C51处挠度完全由炜线杆弹性变形引起，而不包括节点夹角变形的影响。这样，原节点有限元模型与节点刚化模型的C51处挠度差即为表征节点夹角变形的参量，见。

　　第三，由此可见，15crmo合金管双向贯通式节点受荷后节点并不能保持全刚性。不同节点构造的力学性能比较结合节点试验，采用数值分析方法，在不改变节点外形的条件下，针对不同的构造方式进行节点力学性能比较。仅加设节点端头竖向或横向15crmo合金管对节点的受力性能几乎没有任何改善。加设通长竖向15crmo合金管(d，e)部分缓解了角点区域的应力集中现象，但当水平力较大时，传力途径仍有中断，对节点的整体受力性能的改善有限。上述两种方法使得15crmo合金管双向贯通节点变为单向贯通节点。

　　第四，加设双向通长15crmo合金管后(刚化节点模型)，节点的力学性能得到改善，其节点域的Mises应力最大值只有原来的1/3，节点构造复杂，已完全不是贯通式节点。在保证15crmo合金管双向贯通的特点之下，增加节点域的钢板厚度，可以比较明显地降低节点处的应力水平。与节点板厚为10mm的标准节点相比，当节点板厚为12mm时，Mises应力最大值可降低20%;节点板厚为14mm时，Mises应力最大值可降低34%;节点板厚为16mm时，Mises应力最大值可降低43%，是一种既保留15crmo合金管双向贯通节点特点又改善其力学性能的简便而有效的方法.

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